Blacha Trapezowa
Just another WordPress site

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

W gruntach sypkich jednorodnych występujących na całej wysokości ściany oraz przy naziomie nie obciążonym można w praktyce posługiwać się wzorami wynikającymi z teorii Coulomba. Wyprowadzenie ich, jako wielokrotnie przytaczane w literaturze przedmiotu (także płaskiej), pomija się. Wartość całkowitego granicznego parcia czynnego gruntu na I m długości ciągłej ściany o wysokości H można obliczyć ze wzoru, gdzie: o — ciężar objętościowy gruntu, współczynnik parcia czynnego zależny od kąta właściwego tarcia wewnętrznego gruntu od kąta tarcia gruntu o ścianę (występującego podczas parcia czynnego) oraz od nachylenia ściany i kształtu naziomu, H — wysokość ściany. Gdy ściana jest pionowa i gładka, a naziom poziomy, tzn. wówczas gdy 90 0 ,— 0 0 , b 0 0 , współczynnik KC oblicza się ze wzoru, gdzie Kc—tge 45.  W innych warunkach wartość współczynnika KC mozna również wyznaczyć wykreślnie. Uwzględnienie spójności gruntów podczas obliczania granicznego parcia czynnego P było przedmiotem wielu prac teoretycznych i doświadczalnych, jednak do dziś nie jest rozwiązane bez zarzutu. Można tu zalecić posługiwanie się wzorem Cytowicza, który wprowadza pewne poprawki do znanego wzoru Felleniusa: Hop,  gdzie Hc — wysokość, na jaką dany grunt o spójności właściwej c może utrzymać się pionowo bez żadnego podparcia, — współczynnik parcia czynnego wyznaczony jak dla gruntu pozbawionego spójności. Przy ścianach o Wysokości He lub niższych parcie gruntu spoistego należy przyjmować równe zeru, co wynika zresztą z definicji Hc. Rozkład parcia czynnego gruntu na ściany budowli nie wynika z teorii Coulomba i był przedmiotem wielu doświadczeń. Najczęściej przyjmuje się rozkład parcia według trójkąta prostokątnego o wierzchołku leżącym przy gruntach sypkich w poziomie naziomu, przy spoistych zaś w odległości Hc poniżej naziomu. Parcie jednostkowe na głębokości t pod naziomem określa się ze wzorów.[więcej w: olx bolesławiec, płyta ortotropowa, fasolki wszystkich smaków allegro ]

Comments Off

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Z doświadczeń wynika, że przy konstrukcjach, których ściana pod wpływem parcia obraca się wokół nisko położonego punktu, tak że górna jej krawędź przesuwa się ku przodowi (od gruntu), rzeczywisty rozkład parcia odpowiada rozkładowi trójkątnemu. Ponieważ przy budowlach sztywnych, prawidłowo obliczonych pod względem stateczności i wytrzymałości gruntu, bezpośrednim skutkiem parcia jest opisany obrót ściany, więc przy tego rodzaju konstrukcjach, a także przy podobnie się zachowujących giętkich ściankach nie zakotwionych u góry, należy przyjmować trójkątny rozkład parcia. Inaczej przedstawia się sprawa dla konstrukcji, których ściana przesuwa się równoległe do swego dawnego położenia lub obraca wokół punktu położonego wysoko. W tym przypadku jak wykazały doświadczenia — wykres parcia z trójkątnego zmienia się w paraboliczny, o wartości zbliżonej do zera przy dolnej krawędzi ściany. Wartość parcia w stosunku do obliczonego wyżej podanymi metodami nie ulega wprawdzie praktycznie zmianie, ale podnosi się środek ciężkości wykresu, a więc i punkt zaczepienia siły parcia. Read the rest of this entry »

Comments Off

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Odpór gruntu jest reakcją, będzie więc tylko tak duży, jak to warunkuje wartość i położenie sił czynnych, których występowanie musi się objawiać w postaci przesunięcia ściany ku gruntowi. Gdy np. w jakimś punkcie ściany przesuniecie jej jest zerowe, odporu tam nie będzie, a jedynie wystąpić może parcie spoczynkowe. Im bardziej ściana będzie sie przesuwać ku gruntowi, tym odpór będzie większy. Często mówi się, że w miarę przesuwania się ściany ku gruntowi występuje, wskutek pewnych zmian strukturalnych w gruncie, stopniowa „mobilizacja” odporu. Read the rest of this entry »

Comments Off

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Jeżeli chcemy, aby spirala BC była styczna w punkcie C do prostej CD i przechodziła przez dolny koniec ściany, to jej biegun O musi leżeć na prostej AC. Wynika to z właściwości spirali logarytmicznej, która jest krzywą przecinającą pod stałym kątem wszystkie półproste wychodzące z bieguna. Zakładając, że ten stały kąt, mierzony od normalnych do spirali, równy jest kątowi właściwego tarcia wewnętrznego gruntu otrzymamy następujące równanie spirali odłamu, dla której oddziaływania gruntu przechodzić będą stale przez biegun: T =roe, gdzie Terzaghi uważa wartość odporu granicznego oddziaływującego na naciskającą Ścianę za równą co do wartości maksymalnej sile nacisku ściany S, lecz przeciwnie skierowaną i zaczepiającą w dolnej 1/3 wysokości ściany, i wyznacza ją z warunku równowagi części tarczy odłamu, ograniczonej ścianą i prostą pionową przechodzącą przez punkt C. Na klin BCC działają siły: znany odpór graniczny klina CDC przyjmowany jako poziomy, zaczepiony w odległości H/3 od punktu C, Q — znany ciężar własny klina ABCC, r — szukana maksymalna (graniczna) siła nacisku ściany równa co do wartości szukanemu odporowi granicznemu gruntu, lecz przeciwnie skierowana, zaczepiona w odległości H/3 od punktu B i odchylona od normalnej do ściany o kąt bb, G — oddziaływanie gruntu nieznane co do wartości, ale o kierunku wyznaczonym przez punkt przecięcia kierunku siły wypadkowej W i kierunku siły S oraz przez biegun spirali. Siłę S można wyznaczyć graficznie kreśląc wielobok sił bądź z równania równowagi sił względem bieguna spirali. Read the rest of this entry »

Comments Off

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Kąt tarcia gruntu o ścianę należy wyznaczać laboratoryjnie. Nie powinien on być większy od właściwego kąta tarcia wewnętrznego danego gruntu. Istnieje wiele metod teoretycznych wyznaczania granicznego odporu gruntu wpływ zakrzywienia powierzchni odłamu. Przy założeniu poziomego płaskiego naziomu, istnieją dwie możliwości ukształtowania się powierzchni odłamu, zależnie od kierunku nacisku ściany na grunt (czyli od znaku kąta 5).
W obu przypadkach zakłada sie powstanie w bryle (tarczy) odłamu dwu stref plastycznych rozdzielonych płaszczyzna przechodzącą przez wierzchołek ściany i nachyloną do poziomu pod kątem 45, p0wyżej tej płaszczyzny występuje strefa Rankinea w biernym stanie. Różnica między obu przypadkami polega na rodzaju krzywizny powierzchni odłamu strefie Prandtla. Jest ona wypukła w przypadku nacisku ściany ku dołowi, to jest przy bb > O, oraz wklęsła w przypadku odwrotnym, tj. dla bb < 0. Odpór graniczny w przypadku pierwszym badzie oczywiście większy niż w drugim. Zależnie od założeń co do charakteru obrazu stanu uplastycznienia gruntu, wartość odporu gruntu w obu omówionych przypadkach wyznaczać można rozmaicie. Najprostsze będzie założenie uplastycznienia gruntu tylko w powierzchni odłamu, której rzut pionowy składa się ze spirali logarytmicznej przechodzącej przez dolny koniec Ściany i stycznej do niej prostej. Wypchnięciu wiec wskutek odporu podlegać będzie tarcza odłamu (ABCD) uważana za sztywną. Rozpatrzmy przypadek gdy ściana naciska ad góry (bb < 0), nazionł jest plaski i poziomy, a grunt sypki. [patrz też: olx giżycko, porzadek dorycki, schody marchewka]

Comments Off

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Gdy ściana jest pionowa i gładka, a naziom poziomy, wówczas Ki, obliczyć można ze wzoru.
Ze wzorów wynika, że w gruntach sypkich wartość odporu granicznego jest wprost proporcjonalna do objętości bryły odłamu powstającej przed ścianą. Im większa jest ta objętość, tym większa jest wartość odporu granicznego. Dla gruntów spoistych można posługiwać się wzorem gdzie c spójność właściwa, ciężar objętościowy gruntu, współczynnik odporu granicznego jak dla gruntu bez spójności. Rozkład odporu maksymalnego przyjmuje się według trójkąta prostokątnego o wierzchołku leżącym przy gruntach sypkich w poziomie naziarnu, przy spoistych zaś w odległości nad naziomem, przy czym w tym przypadku uwzględnia się z wykresu jedynie jego część trapezow4ț, znajdująca się poniżej naziomu rzeczywistego. Graniczny odpór jednostkowy na głębokości t < H wyniesie w gruntach sypkich a w gruntach spoistych. Read the rest of this entry »

Comments Off

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

W gruncie nieważkim charakterystyki naprężeń linii poślizgu w obszarach I i III tworzą spirale logarytmiczne o wspólnym biegunie w wierzchu ściany, drugą — proste roz- Rys. 6-15. Podział masy gruntowej na obszary chodzące się z tegoż punktu uplastycznienia (według Sokołowskiego) promieniście. W gruncie ważkim charakterystyki pozostają proste tylko w obszarze III; w pozostałych obszarach ulegają pewnemu zakrzywieniu. Sokołowski korzysta przy tym z zasady superpozycji, dodając do siebie wyniki uzyskane dla gruntu ważkiego bez obciążenia zewnętrznego i wyniki dla gruntu nieważkiego z obciążeniem. Nie wchodząc w szczególy tej bardzo pracochłonnej metody, praktycznie stosowalnej tylko przy użyciu maszyn matematycznych, podamy wartości końcowe dla najprostszego przypadku odporu gruntu przy ścianie pionowej i naziomie płaskim. Normalny do Ściany odpór jednostkowy wynosi według Sokołowskiego 2gr — Zą-ł-Zg, [6-20] gdzie: zg — normalny odpór jednostkowy pochodzący od równomiernie rozłożonego obciążenia naziomu q (przy przyjęciu gruntu nieważkiego), zg — normalny odpór jednostkowy pochodzący od ciężaru własnego gruntu. Dla gruntów sypkich (c = 0) Sokołowski podaje następujące wzory, o budowie podobnej do coulombowskich, na wartości odporów jednostkowych : zą qKbQn, zg=Y0tKb9k, [6-21] gdzie: Kbqn — współczynnik normalnego do ściany odporu gruntu nieważkiego pod wpływem równomiernie rozłożonego obciążenia q, Rbgn — współczynnik normalnego do ściany odporu gruntu waż— kiego pod wpływem ciężaru własnego, ciężar objętościowy gruntu, — głębokość rozpatrywanego punktu poniżej naziomu. Dla Ściany odchylonej od pionu o kąt i naziomu poziomego cos ô (cos sino— sin2ô) 1 —sin (P [6-22] gdzie: sin 5 sin p— • sin O Dla ściany pionowej 1 +sin (b cos z 1 — sin [6-231 gdzie : sin ô sin p— • sin O Wartości Kbqn dla ściany pionowej i dla różnych (b i b podano według Guriewicza [13] w tabl. 6-1. Dla b O otrzymuje się Kbqn tg2 (450 + 4-4)/2), a więc identyczne jak wg teorii Coulomba. [przypisy: olx giżycko, porzadek dorycki, schody marchewka]

Comments Off

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Przy odporze kąt nie może być większy niż kąt, pod jakim działa na grunt nacisk ściany. W miare zwiększania sie kąta zgodność wartości rzeczywistego maksymalnego odporu granicznego z wartością odporu obliczonego na podstawie teorii Coulomba jest coraz mniejsza, ponieważ rzeczywista powierzchnia odłamu staje się krzywoliniowa. Dlatego też wartość wspólczynniku odporu obliczoną ze wzoru często zmniejsza się. Postępowanie takie jest dopuszczalne jednak tylko wówczas, gdy odpór gruntu odgrywa rolę drugorzędną.Wykres granicznego odporu gruntu uwarstwionego: a) gdy występują dwa poziomy gruntów suchych. b) gdy w gruncie w zasadzie jednorodnym występuje woda gruntowa swobodna. Read the rest of this entry »

Comments Off

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Terzcahi zaleca następujący sposób postępowania. Obliczenie rozpoczynamy od dowolnie przyjętej spirali, tj. od dowolnie przyjętego położenia bieguna na prostej AC, czemu odpowiada konkretna wartość ro. Krzywą wykreśla się łącząc końce promieni r, r, obliczonych z równania dla różnych O, 0. Dla tak przyjętej spirali wyznaczamy w sposób wyżej opisany wartość odporu oznaczając ją wskaźnikiem 1. Read the rest of this entry »

Comments Off

Archive for the ‘Uncategorized’ Category

Grunty sypkie jednorodne

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Przebieg zjawisk, przy założeniu sztywnej tarczy odłamu, jest kinematycznie możliwy tylko w przypadku płaskiej lub kołowo-walcowej powierzchni odłamu. W przypadkach występowania odporu gruntu same powierzchnie kołowo-walcowe jako powierzchnie odłamu nie są raczej w rzeczywistości spotykane, w kombinacji zaś z płaszczyznami budzą zastrzeżenia. Dopiero metody zakładające uplastycznianie się całych obszarów odłamu, dzięki możliwości powstawania odkształceń plastycznych zarówno bryły odłamu, jak i nieruchomego podłoża, opierają się na przebiegu zjawisk, który będzie kinematycznie możliwy przy różnych, także i zł0żonyeh postaciach powierzchni odłamu. Powierzchnie te można z góry założyć albo też wynikają one z podstawowych równań teorii. Dziś nabierają coraz większego znaczenia metody analityczne opierające się na podstawowych równaniach równowagi granicznej. Read the rest of this entry »

Comments Off

« Previous Entries Next Entries »